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要讨论矿用涂塑管相贯节点试件在反复荷载作用下的有限元计算结果

浏览: 发表时间:2021-08-03 09:53:20

  根据单向荷载作用下的腹杆端部侧向荷载-位移曲线确定屈服荷载H、H,与侧向屈服位移Δ、Δ循环加载全过程均用变形控制,并按以下方式进行:本节主要讨论矿用涂塑管相贯节点试件在反复荷载作用下的有限元计算结果,同时给出了各个系列的相贯节点试件在单向荷载作用下的M/M6/0,曲线。这里,M是节点平面内弯矩;M是腹杆根部达到全截面塑性时的弯矩;是弦、腹杆相贯面的相对转角;0,是屈服转角1.基本试件的计算结果基本试件BS在单向荷载下的荷载位移曲线见图7-25(a),虚线代表Yura变形限值。由图可见,按Yura变形限值确定的节点抗弯承载力高于腹杆根部全截面屈服弯矩。图7-25(b)为BS在反复荷载下的滞回曲线。由图可见,滞回曲线饱满、稳定、对称,可为单调曲线所包覆β参数试件的计算结果该系列试件除参数β与基本试件B不同外,其他几何参数与基本试件相同试件A1与β在单向荷载下的荷载位移曲线分别见图7-26(a)和图7-27(a),虚线代表Yura变形限值。由图可见,按Yura变形限值确定的节点抗弯承载力高于腹杆根部全截面屈服弯矩。图7-26(b)和图7-27(b)分别为A1与A2在反复荷载下的滞回曲线。

  由图可见,滞回曲线饱满、稳定、对称,可为单调曲线所包覆。矿用涂塑管参数试件的计算结果该系列试件除参数γ与基本试件BS不同外,其他几何参数与基本试件相。试件η1与γ2在单向荷载下的荷载位移曲线分别见图7-28(a)和图7-2(a),虚线代表Yura变形限值。由图可见,按Yura变形限值确定的节点抗弯承载力远高于腹杆根部全截面屈服弯矩。图7-28(b)和图7-29(b)分别为η与冫2在反复荷载下的滞回曲线。由图可见,滞回曲线饱满、稳定、对称,可为单调曲线所包覆。4.τ参数试件的计算结果该系列试件除参数τ与基本试件BS不同外,其他几何参数与基本试件相同。试件τ1与z2在单向荷载下的荷载位移曲线分别见图7-30(a)和图7-31(a),虚线代表Yura变形限值。由图可见,按Yura变形限值确定的节点抗弯承载力均高于腹杆根部全截面屈服弯矩。图7-30(b)和图7-31(b)分别为τ1与τ2在反复荷载下的滞回曲线。

  由图可见,滞回曲线饱满、稳定、对称,可为单调曲线所包覆7.7.4参数分析1.腹杄与弦杄直径比β对相貫节点弯曲滞回性能的影响矿用涂塑管为根据定义计算得到的腹杆与弦杆直径比β与延性系数的关系图。图7-32(b)为根据定义计算得到的腹杆与弦杆直径比β与累积耗散比的关系图从图中比较可以看出,β越大,延性系数越大,表明节点延性越好。这与表6-15中计算得到的试件Bl与B4的延性大小关系吻合。


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