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螺旋钢管防腐厂家模型建立与网格划分处理具有很大的功能

浏览: 发表时间:2021-08-03 09:41:39

  螺旋钢管防腐厂家模型建立与网格划分ANSYS的前处理具有很大的灵和很强的功能,首先在几何建模过程中可以用体素如线、面、体等直接建立模型,减少了输入的工作量;其次,ANSYS有强大的网格划分工具,在几何模型轮廓建好后,可以用Merge”或“Partition”命令把各部分连成空间的一个整体,然后用网格自动或手动划分功能生成单元,这样划分的单元可以保证位移协调。

  图7-5为滯回性能试件的有限元模型,模型的节点数约为12000,单元数约为5900。7.4.2焊缝模拟为了更加准确地预测相贯节点的非线性行为,焊缝的几何尺寸应该在有限元分析中予以考虑。焊缝的有限元模型见图7-6.图7-7给出了AWS规范对焊缝模拟的建议151.7.4.3边界条件考虑到试验时节点弦杆两端的约束很强,有限元模型的边界条件设置为定约束7.4.4荷载条件加载模式有集中力加载和位移加载两种,分别代表在腹杆端部加载点施加定大小的集中力和位移值。当结构进入塑性以后,其变形与加载路径和加载历史有关。为了模拟实际的加载历史,本书有限元分析采用位移加载,螺旋钢管防腐厂家每荷载被分成若干较小的荷载步逐步施加。为便于施加荷载,在腹杆端部建立了块端板,为避免局部塑性变形,将端板的弹性模量设为2.06×10°MPa.7.4.5数值算法模型求解选用牛顿拉斐逊法进行非线性迭代求解。

  非线性求解采用2范数收敛准则,即RIR(7-32)其中{R}为不平衡力向量;Ra为收敛容许误差,同时有{R)2=(∑R2)2(7-33)5.1轴向滞回性能试件数值结果与试验的比较图7-8给出了A系列节点试件的有限元计算结果和试验结果的比较。其中,对A1和A3试件给出了单向加载有限元计算结果与试验结果的比较;对A2和A4试件给出了反复加载有限元计算结果与试验结果的比较。由图示的比较结果可以看出,在焊缝开裂前,试验值与有限元计算值吻合较好;当焊缝开裂后,由于有限元计算没有模拟焊缝的开裂,因此对于A1和A3这两个较早出现开裂的节点试件,试验值与有限元计算值有一定差别;而对于螺旋钢管防腐厂家A2和A4试件,有限元计算总体上较好地预测了节点的滞回行为。7.5.2轴向滞回性能试件的应力分布特点下面以试件A2为例,说明节点在轴向荷载下的应力分布特点。表7-1首先对比了在弹性阶段同一受力状态下相贯线周边三向应变片测点(图6-11(b))等效应力的试验实测结果与数值结果。从表中看出应力大小及分布与有限元计算结果基本吻合。本节选取了节点的三个典型截面进行分析。这三个典型截面分别为腹杆截面(y-183)、靠近弦杄一侧焊缝截面和靠近腹杆一侧焊缝截面,在图7-9中标明了其位置。图7-10给出了轴拉力作用下三个典型截面在不同加载阶段的三向应力分布。


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